三门路693号教学用房QTZ80A塔机格构柱基础专项方案

上海申宝建筑工程有限公司 三门路693号教学用房扩建工程项目

浙江德英厂QTZ80A塔机

格 构 柱 基 础 计 算 方 案

上海申宝建筑工程有限公司

2016年10月20日

三门路693号教学用房扩建工程 德英厂 QTZ80A塔机基础计算方案

一、工程 概况：

上海申宝建筑工程有限公司承建的三门路693号教学用房扩建工程项目位于上海市虹口区三门路693号。建设工程内容主要为1幢综合实训楼及1幢地下车库。综合实训楼结构5层，高度24m。地下车库1层，基础埋深-6.95m。 1、 塔机的布置及选择：

根据工程平面和主体结构特点及施工工艺需要及项目部的施工计划安排，需安装1台浙江德英建设机械制造有限公司QTZ80A塔式起重机用于工程的施工吊装任务。塔机基础设置于地下车库内，塔机基础底面高于地下车库顶面0.3m，塔机安装高度35m, 不考虑附墙，详见塔机施工现场平面布置图。 2、方案编制依据:

1、浙江德英建设机械制造有限公司《QTZ80A塔式起重机使用说明书》 2、《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008

3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ /T 187-2009 4、 三门路693号教学用房扩建工程项目《岩土工程勘察报告》 5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 7、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

8、《建筑施工塔式起重机安装、拆卸安全技术规程》JGJ/T 196-2010 二、塔机基础计算： 1、塔机基础参数:

塔机基础设置于地下车库内，采用钢格构柱加砼基础方案。塔机混凝土承台尺寸为4.0m×4.0m×1.45m，砼等级C35。基础采用4根750mm钻孔灌注桩，桩中心距2.6m，钻孔灌注桩桩端

71层草黄色砂质粉土层1.85m深，桩入土有效深度为25m。 进入持○

钢格构柱单肢4×∠140×14mm角钢，组成440mm×440mm见方截面，缀板420×300×10mm, 钢格构柱插入钻孔灌注桩内3.0m，插入塔机混凝土承台0.8m,钢格构柱净空高度5.70m。

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3、塔机基础承台单桩竖向力计算；

取塔身高度40m。倾覆力矩按最不利的基础对角线方向，非工作状态荷载进行计算。

式中：Nmax－角桩的的最大竖向压力1167kN；

Nmin－角桩的的最大竖向拔力-538kN； Gk－塔机砼基础自重580kN； C－基桩桩距2.6m。

h－塔机砼基础底面至基坑土层面距离。

塔机基础载荷表： 载荷 工况 工作工况 非工作状态 基 础 载 荷 Fk(kN) 529 469 Fvk(kN) 20 79 Mk(kN.m) 1220 1780 M(kN.m) 337 0 注：1.摘自浙江德英建设机械制造有限公司《QTZ80A塔式起重机使用说明书》 4、塔机基础承台计算；

1、塔机基础节主弦杆对基础垂直力计算值；

QTZ80A塔式起重机高度40m时，作用在基础承台顶面的最不利荷载标准值为； 弯矩；Mk = 1780 kN.m 竖向力；Fk = 469 kN ；

塔机起重臂平行于基础，为便于计算，塔机基础简化为平面简支梁简图如下；

塔机基础节主弦杆对基础荷载设计值；

式中：系数1.35；

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2、基础承台弯矩计算；

A、B支座反力为：

NA =632kN(支座反力向下)；NB =1239kN(支座反力向上)

承台最大弯矩在截面2位置，弯矩设计值:

M2 =Mx = My =1239×0.55=682kN.m:

承台最大剪力为1239kN。 3、承台受角桩冲切的承载力计算：

计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；

经塔机实际荷载计算得：

1403 kN＜1997 kN (满足)

4、斜截面受剪承载力计算：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 (8.5.18-1)

由前述计算得： 剪力 V=1262 kN ＜1957 kN (满足) 5、承台截面主筋的验算：

承台配筋： 承台承受的最大弯矩Mx=682kN.m 按《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）表8.5.1 规定； 板类受弯构件，按最小配筋率为0.2％取As= 10140mm2。

承台配筋选用2722＠150双层双向配筋。实际配筋值27×380.1mm2 = 10262 mm2。 (满足)

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三、灌注桩单桩承载力计算： 1) 灌注桩单桩竖向极限承载力验算：

根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算：依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008（5.3.5）

Quk=Qsk+Qpk =u∑qsikLi+qpkAp

Quk=2.35×(0.95×20+3.2×25+8.9×25+2.4×35+4.3×40+3.4×50+1.85×50)+0.44×

1200=

=2.35×(19+80+222.5+84+172+170+92.5)+528=2502(kN) 单桩竖向承载力特征值：Ra=Quk/2=2502/2=1251 (kN)

Nmax=1167 kN≤Ra=1251 kN (满足)

桩基竖向承载力满足要求！

式中 qsik — 桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；

qpk — 极限端阻力标准值； u— 桩身的周长，u=2.35m；

Ap — 桩端面积，Ap=0.44 m2。

各土层厚度及阻力标准值如下表：

桩侧极限摩阻力标准值fS与桩端极限端阻力标准值fp值 层序 11 ○21 ○23 ○3 ○4 ○51-1 ○51-2 ○土层名称 层底 深度 （m） 2.60 4.10 7.30 10.50 19.40 21.80 26.10 土层 厚度 （m） 2.60 1.50 3.20 3.20 8.90 2.40 4.30 静探 Ps值 灌注桩 Fs （kPa） Fp （kPa） （Mpa） 1.05 1. 0.67 0.70 0.97 1.31 抗拔系数λ 杂填土 灰黄色粉质粘土 灰色砂质粉土 灰色淤泥质粉质粘土 灰色淤泥质粘土 灰色粘土 灰色粉质粘土 15 15＜6m 20＞6m 25 25 35 40 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 第4页共22页

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6 ○71 ○72 ○暗绿色粉质粘土 草黄色砂质粉土 灰色砂质粉土 29.50 35.10 40.80 3.40 5.60 5.70 2.68 4.30 6.12 50 50 60 800 1200 1400 0.7 0.7 0.7 注： 1. 表中各土层的fs与fp值除以安全系数2即为相应的特征值qsia与qpa。 2. 土层厚度摘自地质勘探报告《工程地质剖面图G2/3.77勘探孔》。

71草黄色砂质粉土层1.85m。 3. 桩顶标高为-6.950, 桩有效长度25m,桩端标高为-31.95,进入持力层○

4. 以上标高为相对标高。

2)、桩抗拔承载力验算：

桩抗拔承载力计算依据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）的第5.4.6）

Tuk=∑λiqsikuiLi

Tuk=2.35×(0.95×20+3.2×25+8.9×25+2.4×35+4.3×40+3.4×50+1.85×50)×0.7

=2.35×(19+80+222.5+84+172+170+92.5)×0.7 =1381kN

GP =πd2/4×25×25=276 kN

Nmin=538＜Tuk/2+GP=1381/2+376=1066.5kN (满足)

桩身配筋：取纵筋825mm。

Nmin=538＜ƒyAs=335×8×490.9 =1315.5 kN (满足)

本工程灌注桩主筋采用8根3) 桩身受压计算：

桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第（5.8.2）条

根据上述计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值Nmax = 1167kN。 桩顶轴向压力设计值应满足下面公式：

25mm钢筋，面积为3927.2mm2，桩身配筋率为0.88％。

Nmax=1167 kN＜ψcƒcAps=0.70×16.7（N/mm）×0.44m=5143 kN (满足)

2

2

式中：ψc—基桩成桩工艺系数，取0.70；

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ƒc—混凝土轴心抗压强度设计值，ƒc=16.700（N/mm2）； Aps—桩身截面积 = 0.44m2；

四、桩基格构柱单柱截面验算：（依据《钢结构设计规范》GB50017-2003） 1) 格构柱的截面参数：

格构柱的截面外包尺寸为0.44m×0.44m；

格构柱的主肢选用由4根140mm×140mm×14mm等边角钢组合而成； 缀板选用420×300×10 mm钢板； 格构柱中心距2.6m；

柱间采用140mm×140mm×14mm 角钢作为水平支撑和斜支撑。

2) 主肢的截面力学特性参数：

140mm×14mm 角钢截面积A1=37.6 cm2； 格构柱角钢截面积A=4×A1= 4×37.6=150.4cm2； 角钢对自身1-1轴的回转半i1= 4.28cm； 角钢对自身1-1轴的惯性距I1= 6cm4； 角钢的形心距Z。= 3.98cm；

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肢件角钢自身1-1轴线至1-1轴线距离b。= 39.06cm； = 36cm

对角钢V－V轴的回转半径iv=3.16cm

3) 计算格构柱截面对X-X、Y-Y轴线的惯性矩Ix、Iy；

式中；I1－肢件对自身形心1-1轴的惯性矩6cm4；

A1－格构柱单肢毛截面面积37.6cm2；

bo－肢件形心1-1轴至1-1轴之间的距离36cm。

4) 计算格构柱截面对X轴、Y轴的回转半经ix、iy；

5) 计算格构单柱截面对X-X、Y-Y轴线的长细比；

式中；格构柱单柱实际长度5.75m，长度系μ=2 计算长度 Lo = 2×5.75m = 1150cm。 (格构柱单柱实际长度为塔机基础底面至地下车库承台底面高度)。 6) 计算格构柱截面对X-X、Y-Y轴线的换算长细比；

现由λox = 84，按《钢结构设计规范》GB517-2003的规定查表C-2取用为=0.757。 7) 格构式钢柱单柱受压稳定性验算:

式中:Nmax — 格构柱单柱最大轴心压力设计值； 8) 缀板设计:

当缀件为缀板时格构式钢柱分肢的长细比λ1应设为；

λ1≤0.5λox≤0.5×69 = 34.5（取λ1= 30）

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L1=λ1×iv= 30×3.16 = 94.8cm（取80cm）

式中：L1－两缀板轴线间的距离；

iv－角钢对最小回转半径轴V－V轴的回转半径iv = 3.16cm。

缀板宽度；d ≥2bo/3=2×39.06/3 = 26cm（取35cm）。 缀板长度； b1= 44cm

缀板厚度； t≥=bo /40 = 36.0/40 = 0.90cm（取1.0cm）。

缀板柱中，同一截面处缀板的线刚度之和不得小于柱较大分肢线刚度的6倍。 缀板线刚度之和与分肢线刚度比值为：

满足缀板的刚度要求。

9) 钢格构柱缀板焊缝计算：

作用在格构柱上的剪力(按塔机工作荷载计算)：

作用在格构柱一侧缀板的剪力：

作用在一侧缀板上的弯矩：

作用在格构柱一侧每块缀板上的剪力：

式中：M－塔机基础受到的扭矩； C－格构柱的中心距；

Fvk－塔机基础受到的水平剪力。

10) 焊缝强度验算:

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缀板与分肢采用角焊缝相连，取hf = 8mm，三面围焊，计算时偏安全地仅考虑端部竖直焊缝，焊条E43型。

则: Af= 0.7×0.8×30 =16.8cmWf=1/6×0.7×0.8×30= 84cm 在弯距M剪力T共同作用下焊缝的应力为：

2

2

3

焊缝满足要求。

11) 钢格构柱斜腹杆稳定性验算：

(1) 每根斜腹杆承受的轴向力为(由塔机倾覆力矩产生)；

式中；—塔机的最大倾覆力矩；

C — 格构柱水平腹杆间距；

(2) 斜腹杆的计算长度LO1和长细比λ1分别为； 斜腹杆与格构柱轴线夹角a=45°﹝见腹杆焊接安装图﹞。

L1= Lo/sin = 260-44/cos45°= 306cm

O

λ1=L/iv= 306/3.16= 97＜[λ]= 150 满足

O

现由λ1 = 97按Q235B钢材的屈服强度及《钢结构设计规范》GB517-2003的规定“按B类截面查表C-2”取用为φ=0.575。

斜腹杆采用140×14mm等边角钢，强度设计执减系数

λ5

（4) 斜腹杆受压稳定性验算:

（水平腹杆与斜腹杆采用相同材料为140×14mm等边角钢，故不另行计算）。

缀条无截面孔洞削弱，不必验算强度。

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(5) 腹杆与格构柱焊接计算：

单面连接的单角钢按轴心受力计算连接时，=0.76，则：肢背焊缝所需长度；

肢尖焊缝所需长度；

缀条的型号规格及长度满足(钢格构柱斜腹杆及水平腹杆材料图)的要求，缀条的连接角焊 缝即可按构造要求焊接，焊缝要求取hf=8mm；焊条E43型。腹杆与格构柱搭接长度满足构造要求。本方案未注明焊缝不得小于最小焊接材料厚度的80﹪。 塔机用料见下表： 钢格构柱斜腹杆及水平腹杆材料图 序号 1 2 名称 斜腹杆 水平腹杆 型号规格 140×14mm等边角钢 140×14mm等边角钢 材料 Q235b Q235b 数量 8根 8根 长度 4.1m 3.0m

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五、格构柱基础施工工艺及技术要求： 1、施工准备：

(1) 根据方案对塔机在现场进行准确定位，见现场塔机布置图。

(2) 根据本方案提供的力学数据，对塔吊的承桩进行科学设计和制作，详见计算书。 (3) 承桩施工的钢格构柱、钢筋笼及辅助材料应准备妥当，并到达现场。

(4) 与钻孔协作施工单位密切配合，并提供完备的施工资料与进行详细安全技术交底。 (5) 配置塔机基础承桩施工专用电箱。现场应根据塔机基础的定位对塔机电箱合理布置，塔

机专用电箱距塔机基础承桩施工中心不得大于5m。 2、钢格构柱、钢筋笼验收：

(1) 塔机基础钢格构柱必须有加工资质的单位加工制作。格构柱为L140mm×14mm角钢焊接成440mm×440mm截面，材料为为Q235-B钢。

(2) 钢材及焊接材料的品种、规格、性能等应满足国家产品标准和设计要求。焊条等焊接材料与母材的匹配应符合设计和行业标准《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定。 (3) 格构柱接长位置错开距离≥500mm。角钢接长采用坡口对接焊，内侧位置绑接≥500mm 长同型号角钢。未注明的焊角尺寸hf均不得小于焊接件最小厚度的80﹪厚度。对接焊缝的余 高为2～3㎜，必要时用砂轮磨光机磨平，焊缝要求与母材表面光顺过渡，同一焊缝的焊脚 高度要一致，焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑，对接焊缝的咬边不超过0.5mm。 (4) 格构式钢柱的安装误差应符合下表的规定： 项目 柱端中心线对轴线的偏差 柱基准点标高 柱轴线垂直度 允许偏差（㎜） 0～30 ±10 0.5H/100且≤35 检验方法 用全站仪和钢尺检查 用水准仪检查 用经纬仪或全站仪和钢尺检查 注：表中H为格构式钢柱的总长度 (5) 施工中设置钢立柱时，保证钢立柱各边与主撑方向确保垂直或平行，立柱转向不大于5°， 特别需防止在灌注桩浇捣混凝土时钢格构柱偏位，施工方案中必须有防偏措施,并确保4根钢 格构柱整体四面平行，几何尺寸正确。

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(6) 钢筋笼应严格按实际施工要求分节制作，各项偏差应符合规范。钻孔灌注桩主筋接头采用焊接，同一截面上钢筋接头面积不得超过钢筋总面积的50﹪，错开长度≥35d且不小于800mm；笼间搭接单面焊缝长度为≥10d。加强环箍筋14mm必须电焊为封闭箍，必须与主筋焊接；螺旋箍筋须与主筋电焊。钻孔灌注桩主筋保护层厚度为50mm； 3、钻孔灌注桩施工：

共布置1台GPS-10型钻孔机施工塔吊桩基施工，施工分区内则优先和立柱桩，后施工工程桩，便于桩及早养护达到强度，便于及早进行基坑挖土施工。

钻孔灌注桩施工之前应先探明每根桩桩位处是否有地下障碍物及市政管线；在相临刚灌注完混凝土的邻桩旁成孔施工，相临钻机开孔之距离（桩中心距离）不得小于4倍桩径，或最少时间间隔不应少于36小时。 施工工艺流程图：

商品砼 钢筋笼制作 测量放样，定桩位 埋设护筒，钻机就位 校正钻机磨盘水平、钻杆垂直度 正循环成孔 第一次清孔 检测孔径、孔深、垂直度 安放钢筋笼 下放导管 第二次清孔 灌注水下砼 泥浆循环 泥浆沉淀 泥浆处理 泥浆外运 起拔护口管 钻机移位 第18页共22页

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护筒5001500-2000D砼导管3.成孔4.吊放5.钢筋6.下放7.安放清孔钢筋笼就位砼导管排水栓，二次并浇注清孔第一斗砼2-4m1.埋设护筒2.钻孔及泥浆循环2-4m8.第一斗砼量须保证导管埋深9.边浇注砼边提拔导管10.砼浇注完毕1-2h后拔除护筒 1. 桩位复验、埋设护筒，先定位放样，护筒就位后，应用粘土分层夯填埋固，发现偏差及时纠正。

2. 安装钻架，钻机平台固定要牢固，确保施工中不发生倾斜、位移。架立钻机时应使钻架顶的起重滑轮、扶钻平台处固定钻杆的卡杆孔和护筒中心三者在一根竖直线上，以保证钻机的垂直方向。

3. 泥浆，泥浆护壁使用的粘土，一般为塑性指数大于7，相对密度采用1.1～1.25，含砂率不大于4%，一般可用自成的泥浆，检测符合要求后进行护壁用，多余的泥浆排放至泥浆池内，沉淀清运。

4. 钻孔，一次清孔，本工程选用钻机为GPS—10型正循环，开机前应先将钻机进行空负荷运转，检查机械性能，确保正常后方可钻土施工。

5. 钻进过程中时刻检查钻机工作平台水平度并经常使用铅垂检查钻架垂直度，以保证桩的 垂直施工。严格控制垂直度，保证工程桩垂直度偏差小于1/100，围护桩成孔垂直度偏差小于1/150，立柱桩垂直度偏差小于1/200。

6. 施钻前首先检查钻架、滑轮、钢丝绳和绞车等部分有无损伤和位置是否正确。 7. 钻孔过程中应经常检查锥头最大直径尺寸有无变动，是否符合设计孔径。

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8. 在钻孔过程中必须经常测定护壁泥浆比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥浆的性质以保证在孔壁稳定的情况下泥皮厚度最薄。在灌注水下砼时，应进行清孔，塔吊桩孔底沉渣≤50㎜。在距孔底0.5M深度范围内的泥浆比重不得大于1.20。

9. 每次钻进过程中，必须测记钻孔深度和通过的土层,并确定各关键点的标高。

10. 钻孔作业完成后应立即进行清孔，清孔应分二次进行。当钻进停止后，经自检合格后通知甲方、监理检验孔深，核准后进行第一次清孔，输入泥浆比重 ＜ 1.15，直至清完沉淀物合格为止，再报请监理检验合格后，方可安装钢筋笼。

11. 钢筋笼在制作、运输和安装过程中应采取措施，以防止产生不可恢复的变形，并应设置保护层垫块。钢筋笼吊放入孔时，不得碰撞孔壁。

12. 钢筋笼起吊采用25吨汽车吊。钢筋骨架制作应按一般钢筋工程中有关规定执行。钢筋笼加长焊接时，上下节笼主筋位置校正、对正，且上下节笼持竖直状态方可施焊。钢筋笼吊筋需进行固定，并避免灌注混凝土时钢筋笼上拱。

13. 下导管时应逐节检查密封圈是否完好，以防产生漏气、漏水现象，合理搭配导管。钢筋笼、导管安装完毕后，使用泥浆泵经导管进行二次清孔。

14. 在钢筋笼人孔后，应进行第二次清孔，在测得回淤厚度和泥浆密度符合规定后半小时内必须灌注混凝土；灌注混凝土应连续以确保混凝土的强度和密实性；在灌注混凝土时应采取措施固定钢筋笼的垂直位置。

15. 桩身灌注充盈系数应控制在大于1.15，桩身混凝土超灌高度为2.0；桩身混凝土为C30。 16. 砼灌注前应先计算混凝土初次灌入量，以选择合适容量的漏斗，导管口放置充气良好的隔水球。砼入料斗内至斗口平，提升挡板，砼经导管进入孔底正常反水后即应连续灌注砼。拔导管时应控制导管埋置砼面以下2～6m。终灌时确认砼面围护桩标高已灌至地面或立柱桩超灌至设计桩顶标高1.0m。砼坍落度在18～22cm范围内，砼试块保证一桩一组。

17. 桩钢筋笼就位后，采用25吨汽车吊吊放将钢格构柱柱垂直吊正，顺孔口放下钢立柱，立柱安放前，在孔口放出立柱桩的轴线，以控制立柱的安放方向及立柱的孔口固定。考虑到钢

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立柱较重，在孔口采用双吊筋和钢扁担固定。钢柱插入工程桩3.5m，格构柱与灌注桩主筋按照规定认真焊接，钢格构柱与钢筋笼搭接后，使用汽车吊将其插入桩孔内，并与桩心轴线重合，保证四根格构柱四个立面的平整度，确保锚固长度。

18. 格构柱放置过程全程用两台全站仪90°度角布置观测，确保四根格构柱垂直度和方正度，四个立面的平整度。注意钢立柱吊放方向，中心偏位不得超过10mm，垂直度偏差不大1/200，翼缘应与支撑轴线平行，柱转向＜5°。

19. 立柱桩为内插钢格构柱，因此在提升导管时一定要慢，防止导管接头带碰撞立柱。混凝土灌注完毕后，应把吊筋用Ф48钢管固定在孔口，过24小时后再抽掉，防止因钢构柱下沉，造成标高不对。 4、塔机基础承台施工：

1. 承台选用强度等级C35商品砼，现场人工浇捣。浇砼前应对砼的运输路线作周密部署,制定具体运输路线，砼的运输车辆设专人指挥管理，加强现场调度。在浇筑砼前，对模板内的杂物和钢筋上的油污等清理干净，对模板的缝隙和孔洞应予堵严，对木模板应浇水湿润，但不得积水。砼的浇捣主要采取插入式振动棒捣固，振动器的操作要做到“快插慢拔”。在振捣砼时，禁止紧靠模板振动，且应尽量避免碰撞钢筋、预埋件等。砼浇筑过程中，要保证砼保护层厚度及钢筋位置的准确性，不得踩踏钢筋，移动预埋件，如发现偏差和位移，要及时纠正。砼即将初凝时，消除砼表面收水裂缝，然后安排专人浇水养护。同时制作砼试块二组，强度达到95%时可安装塔吊，并在28天龄期后及时送检。

2. 塔机砼基础按图纸要求绑扎钢筋，下排基础主筋与钢格构柱交汇时，钢筋必须从格构柱中间穿过，从格构柱侧面穿过的钢筋应与格构柱侧面焊接固定。并四根钢格构柱上部相应部位处按方案要求必须焊接承托钢架。每根钢格构柱焊接托钢架4根，每根钢托架长度为1m,材料为140mm×14mm等边角钢。

3 塔机基础节与基础固定时，必须满足本方案规定的安装形式。塔机基础节必须采用规定的原厂生产基础节。

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三门路693号教学用房扩建工程 德英厂 QTZ80A塔机基础计算方案

5、 基坑开挖期间应注意事项：

1. 塔吊基础浇筑完成后(砼达到规定的养护期)方可安装塔机。

2. 开挖基坑土方时，塔机钢格构柱周围的土方应分层开挖，钢格构柱之间的水平及斜撑杆构 件等构件，必须跟随挖土深度而及时设置并焊接牢固。

3 塔吊基础处土方开挖时须注意距离格构柱0.5m范围内土方严禁用挖机开挖，须采用人工挖除，以避免挖机碰撞到格构柱造成质量安全隐患。格构柱上的泥土须清理干净，保证腹杆焊接质量。格构柱处土方开挖时不得使土体开挖高差太大，以防止土体挤压效应对格构柱的稳定性造成影响

4. 随着基坑土方的开挖，逆作法设置钢格构柱的型钢支撑。待土方开挖约3.0深，立即用140mm×14mm等边角钢焊接斜腹杆及水平腹杆。本工程地下室顶板尽可能采取与格构柱浇筑的施工方法，不设预留孔。

5. 焊接腹杆前，在格构柱四周应搭设安全防护架，确保焊接人员安全施工。 6. 现场焊接水平撑杆与斜撑杆的焊接工人必须持证上岗。

7. 钢格构柱架体穿过地下室底板时，在钢格构柱的肢件角钢上设置止水板，作为地下室底板在该结构的止水处理。

8. 塔机安装后使用期间应制定专人，定期对塔机进行垂直度、沉降度测量，并记录测量数值。如发现测量数值有变化趋势，应立即停止塔机使用，查找原因，采取针对性的有效安全措施后方可恢复塔机使用。

9.塔机在地下室施工期间，尽量降低标准节高度，满足吊装即可。最终塔机安装高度≤35m。 10.本计算方案焊接件中， 未注明的焊缝，均不得小于焊接件最小厚度的80﹪厚度。

上海申宝建筑工程有限公司

2016年10月20日

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