第３卷增刊钢铁Ｖｏｌ ． ３５， Ｓｕｐｐｌ２０）｝年５月ＩＲＯＮＡＮＤＳＴＥＥＩＳｅｐｔｅｍｂｅｒ． ２０００超低碳钢生产中的全氧含量预报Ｃｈｏｎｇ－Ｈｗａ Ｐａｒｋ Ｋｗａｎｇ－Ｃｈｕｎ Ｋｉｍ Ｓｏｏ－Ｃｈａｎｇ Ｋａｎｇ（韩国浦项钢铁公司）摘要用取自Ｋｗａｎｇｙａｎｇ钢厂试验的钢样研究了超低碳钢从ＲＨ处理到中间包过程中氧和氧化物夹杂物的行为对经ＲＨ脱氧后Ｔ． ０随时间的变化，以及从ＲＨ至中间包过程中的脱氧速率常数进行了研究ＲＨ处理结束时钢水Ｔ．０受诸如脱氧剂、钢水循环条件、早期护渣成分等操作参数的影响。影响Ｔ．Ｏ的主要因求是脱氧方法。ＲＨ处理终点和中间包的丁．Ｏ可分别用经验方程和基于ＲＬＣ电路的二次微分方程来预报。实际侧金的Ｔ．０与预报Ｔ． ０偏差小于士３Ｘ１０＂Ｉ前言包钢样取自浇钢过程的早期、中期和后期，以观察 新的操作方法的开发强调提高钢的清洁度，以ＲＨ至中间包过程中钢水清洁度的变化对磨碎的满足对高级冷轧薄板（如汽车面板、饮料罐等）日益渣样和细棒状钢样进行化学分析增长的需要。这种冷轧薄板的表面质量要求高，成型３结果和讨论性好，质量轻。为达到这些要求，浦项钢铁公司已完３．１ ＲＨ处理终点钢水Ｔ． Ｏ预报成了各类研究：’・，，并把研究成果应用于钢厂生产３．１．１操作因素对ＲＨ终点Ｔ． Ｏ的影响此外，在生产中应用质量评估（ＱＥ）系统以保证图１为顶渣中加入一定量ＡＩ脱氧剂后ＲＨ处 ＲＨ真空脱气钢的清洁度。但是ＲＨ处理钢质量评理终点时钢水的Ｔ－０。二轴的步长为２０ ｋｇ Ａｌ脱氧估的标准直接根据ＣＲ产品的表面质量来建立，而剂。根据此图，ＲＨ终点的Ｔ－０与加入的ＡＩ脱氧剂不是根据炼钢工艺的操作条件来确定。相应地，质量的数量无关。图２为Ｔ－０和表观脱氧速率常数与脱评估作为工具使ＲＨ处理的操作条件最佳化是有限氧前钢水溶解氧含量的关系。尽管脱氧前钢水溶解度的，因为ＣＲ薄板的表面质量受连铸及精炼等多氧越高，Ｔ． Ｏ就越低，但根据这一结果很难发现两种条件的影响。因此有必要开发出一种工具来预报者之间的关系。各种ＲＨ操作条件下中间包钢水的Ｔ． Ｏ。到目前为图３给出了ＲＨ终点与ＲＨ脱碳及提温吹氧量 止一些研究人员根据ＲＨ处理过程中夹杂物的粘的关系在这种情况下，很显然为脱碳和提温吹人钢结与聚团理论报告了钢水Ｔ． Ｏ的评估方法ｆａｌ水的氧的数量影响到钢水的清洁度，表现在ＲＨ终在这篇报告中描述了预报ＲＨ处理终点和中间 点Ｔ． Ｏ升高。当吹氧量为５１ －１００ ｍ＇时，Ｔ－０值达包中钢水Ｔ． Ｏ含量的方法。使用的丁Ｏ数据来自到最低浦项Ｋｗａｎｇｙａｎｇ炼钢厂生产的超低碳钢。 若吹氧是为了钢水提温而不是为脱碳，这时２试验研究ＲＨ终点Ｔ． Ｏ与吹氧量的关系见图４。图４的情况 超低碳钢是用ＲＯＦ一吹气站－ＲＨ真空脱气工与图３类似，只是当吹氧量低于５０ Ｍ，时Ｔ． Ｏ高于艺流程来生产的。ＢＯＦ出钢以后，从ＢＯＦ炉带入到其它吹氧量时的丁．Ｏｏ其原因还不清楚．但可能与浇钢钢包内的渣子用铝基炉渣脱氧剂和ＣａＯ基溶氧气的利用率有关。图５为吹氧时渣中Ｆｅ（）含量的利脱氧或调整成分。脱碳操作在有溶解氧和ＲＨ高变化。正如从图５所见到的，少量的氧气对钢的再氧真空度下完成。钢水脱碳后加Ａ１脱氧，然后循环一化起着作用，而不是对脱碳和钢水提温有影响其结段时间足以使夹杂物去除。果是渣中ＦｅＯ含量波动和使钢水清洁度恶化。操作过程中取顶渣和金属样， 研究Ｔ． Ｏ随ＲＨ在ＲＨ处理开始时顶渣ＣａＯ／Ａｌ 户Ｊ和Ｆｅ０纬操作条件的变化，如渣子组成、脱氧后钢水循环时对Ｔ． Ｏ的影响见图６。从总体上看，钢水Ｔ－０随间、加热和脱碳所需氧的数量等顶渣样取自ＲＨ处ＦｅＯ％增加而增加，但在ＦｅＯ％一定时丁，Ｏ随理开始和ＲＨ终点，以及脱氧后３ ｍｉｎ内每３０ ｓ取ＣａＯ／ＡＩＥＯ。的变化是没有规律的一次．然后每６０ ｓ取一次直到ＲＨ终点此外，中间图７给出了ＲＨ终点Ｔ－０和表观脱氧速率常增刊ｃｈｏｎ只一ＨｗａＰａｒｋ等超低碳钢生产中的全氧含量预报。４２７．数随脱氧后ＲＨ中循环气流量变化的关系。可以看吸收非金属夹杂物的能力。电抗起着使电路抵抗电出．对提高钢水清洁度来说存在一个最佳的循环速阻的作用。因此可把渣子的氧势假定为电抗，因为氧率化铁引起钢水的再氧化。钢中溶解的铝对控制非金３・卜２不同ＲＨ操作条件下钢水Ｔ．０预报属夹杂物是有用的，故将它假定为电容。由于存在许多影响因素， 使得预测ＲＨ处理终利用以上提到的概念，二次精炼过程中Ｔ．（ ）的点钢水Ｔ．０不那么容易。根据ＲＨ操作方法建立了变化可表达成方程（６）：不同ＲＨ操作条件下的钢水ＴＯ预报方程。ｄＺＴｏｔ．［ＯｊｄＴＯｔ．［（预测ＲＨ终点Ｔ． ０的方程可分为四部分，每部ｄ了２ ＋Ｒ）」ｄ亡 分由脱氧条件（方程〔２））、吹入钢水的氧气量（方程告Ｔｏｔ．「０：一。（６）（３））、循环钢水的Ａｒ流量（方程（４））和顶渣化学成分（方程（５））组成。 方程（６）的解可分为三个不同的类型，其中之一Ｔｏｔ ．田」Ｅ己＝ａｘＴｏｔ．［０」Ｋｎ：＋是方程（７），这一方程可应用于假定钢包中钢水呈稳月火Ｔｏｔ ．［０」ｎｘ，。＋ｙ又定状态时的情形Ｔｏｔ ，［０］。二＋省又Ｔｏｔ．［ ０２＝（ａ一ｂｔ）ｅ洲（７）Ｔｏｔ［ ０］５．、＋‘（１）方程（ ７）中常数ａ、ｂ和Ｐ是渣子成分和ＲＨ开Ｉ， ｂｔ．［０」、ｎ：＝ｆ（二０」ｋｌ：、，Ｗ，。，Ｔ＊ｄｄ）（２）始时的Ｔ，０的函数。因此，中间包中Ｔ．０可表达成式中〔０〕Ｋｌ］Ｉ，—脱氧前的自由氧，０１‘；方程（５）Ｔｏｔ ｗＡ— 脱氧剂量，ｋｇ；ｒｏ」：。＝ｆ（时间，ＣａｏｚＡＩ：０，ＦｅＯ＋Ｆｅ： ０，＋ＭｎＯ，Ｔｏｔ．［０］，。）（８）Ｔ＾ ＊—时间，ｍｉｎ。 将预报的Ｔ．０值与实际测量的Ｔ．０相比较 ｏＴ‘・〔０〕０・。ｎ一ｆ（Ｑｏ：，ｗ、】，Ｑ＊・）（３）（见图９）可以看出，测量值与预报值之间最大的偏式中Ｑｏ：—氧气量，ｎｒ，；差值为士３又１０一‘Ｗ、— 脱氧剂量，ｋｇ；表１电路元件与钢水洁净度比较 Ｑ、—吹氧目标，ｍ３／ｈ。Ｔｏｔ．［ ０」。，。＝ｆ（Ｑ＊。ｓＤ）（４）项目方程概念式中ＱＡ—氮气流量，ｍ３ｈ／；电荷Ｑ叮＝Ｊｒ ｄｔＴｏ卜０１Ｄｓ— 吹气管插入深度，ｍｍ。电路１了＝匆闷１ Ｖ＝ｒＸ双 ＣＡＯ／Ａ１２０３Ｔｏ卜〔 ０〕５：：＝ｆ（．ＦＣ。，Ｒ。、）（５）电阻Ｒ反应物ＬＶ二Ｌ火ｄｒ了山 渣子暇势 式中Ｃ、—氧化铁量，％；电容ＣＶ二ｌｊＣ火｛泪之酸溶铝 Ｒｃ＾— ＣａＯ／ＡＩ：０。比。 图８给出了用方程计算的Ｔ．０值与实际测定４结论值之间的关系。计算值与测定值之间的偏差小于 钢水的Ｔ．０值通常用来作为衡量钢水清洁度上３Ｘ１０６。的标准。本文研究了在ＲＨ操作条件下对中间包钢 此外，计算的ＴＯ值６２％决定于脱氧方法，水Ｔ．０值进行预报，根据这些预报结果，可以得出２７％决定于顶渣成分，８％决定于吹氧量，８％决定以下结论：于钢水的循环程度。 （ｌ）ＲＨ处理终点钢水Ｔ．０值随脱氧和合金加３．２中间包Ｔ．０预测人方法、钢水氧气吹人量、循环钢水的吹氢流量以及 在电路中电压和电流之间的关系受电阻控制，顶渣化学成分等变化。与此相同，Ｔ．０受控于处理条件和顶渣组成等阻力２（ ）从ＲＨ至中间包过程中Ｔ．０的改变与ＲＨ因素。因此，用归纳于表１的新概念把ＲＬＣ电路理处理终点时顶渣化学成分和ＲＨ至中间包之间经历论应用到ＲＨ处理至中间包过程的Ｔ‘０预报中来。的时间有关。假定钢中的非金属夹杂物是电荷，单位时间内ＴＯ（３）建立了钢水Ｔ． ０预报方程和钢水表观脱的变化值是电路，随着阻力变大，电流强度就减小，氧速率常数方程。从方程计算结果可知脱氧方法对这部分是炼钢过程中ＣａＯ／１Ａ２０。比，此值影响渣子钢水Ｔ．０的影响最大４２８钢铁第３５卷４）（ ＲＨ处理终点和中间包中钢水Ｔ．０可以用基干ＲＬＣ电路的二次微分方程来表达。根据ＲＨ终参考点时顶渣化学成分的不同，适当延长ＲＨ至中间包过程的时间对保证钢水清洁度是有利的文献ｗｏｏ一ＫｗａｎｇＣｈｕｎｇ．Ｔ亡ｃｈｎｉｃａｌＲｅｐｏｒｔ，１刊〕ＳＣＯ，１９９５・段Ｋ，一Ｃｈａ吃Ｋａｎｇ．Ｔｅｃｈ几ｃａｌＲｅｐｏｒｔ，ＰＯＳＣＯ，１９９８・Ｔ．Ｍｕｒａｉ，‘ａｌ・ＴｅｓｔｏｔｏＨａ又ａｎｅ，５４（１９９８），Ｎｏｌ，１３－它』ｄ江｝一０一石卜２们２印空日Ｄ３ＯＤ３二拍３闷Ｃ３６０Ａ４‘ｓａｇ巴「阳）ｉＦｇ１ＣＩ团ｇｅｓｏｆＴ以［ｏｌａｔｔｅｈｔｒ已山１１ｅ刀ｔｅｎｄ胡ｄ认１山 ｄｌ差ｕｕ。山ｌｔｏｆ劝ｌｂｌｇ绍ｅｎｔ４巴一巧 １ ．‘ ．仑３０ ．． ． 改． ３一０巧 卜 １尸。１拍工巧Ｌ吻臼丫９．ｎ卜５０ ５１一１以，ＩＤＩ一１５０１５１ｔ２ＤＤＡｍＯＵ献ｏｆｏｘ匆ｅｎｇ．５囚ｍ、Ｆ〕环３Ｃｌｌ黑ｏｆＴｏｔ［０〕ａｔｔｈｅｔ了℃公ｔＪｌｌ创Ｉｔ印ｌｄ［ｈｅｕ泌淤ｏｆｏｘｙｓ牟１〕邓 Ｓ３５一３０ ｄｄ）一０（Ｅ 乃 －右卜加１５７５左５万，３２５斤翻臼丫９ ．ｎａｌｂｅ阮旧ｋ口ｌｌｉｎｇ扣口闻凡９２１二１从川ｇｅｓｏｆＴＯＬ｛０１ａｔ此加幼山〕ｅｒｌｅ司们ｔｈ 此ｃａｌｔｅｌｌｌｏｆ加己ｅｏｘｙｇｅｎａｔｔｅｈｋｉ助唱叨产￣一．－－一一－．．－－－－．－肠 １ ： ｒ ． ．Ｊ！ （任３０．．． １ ｅｓ亏．一一０邓‘一芍』加卜压４９印一日９ ｎｏ．１４９０功１勺．ｎｕａｓ口ｅ勺ｒＨ阳ｔｌ阅（勺ｍＪ）盛ＣＩ飞ａｌｌｇ氏ｏＩＴ泣ｔｏ｝ａ飞饥ｅｔ丫份ｔｌｌ、ｅｎ飞印ｄ川山ｌ ｌｅｌ悦‘华，ｏｆｏｘｙ团巴１９眨比王ｄ泊１粉钮艰增刊ｃｈｏｎ只ＨｗａＰａｒｋ等：超低碳钢生产中的全氧含量预报．４２，．Ｆｌ三ＳＣｌｌｊｎ竺ｅｏｌＦｅＯ‘ｏｎ［ｅｎｔｌｎｓｌａｇ＼ｖｌｔｌｌｏ＼、ｇｅｎｇ往ｓｕｓ；１鲜ｃ衬）。。冲１；５０〔洲］２７夕７竺５口夕００２５ＣＡｍｏｕｎｔｊｆｏｘｙｇｅｎＧａｓ［Ｎ晌２７２６一一２６一＿＿一２５巧艺＿ 二二二止２５２６一２５－２。少一ｊ２３：不２６２３二兰：２３２Ｃ（岁）卜Ｊ门ｕＪ。｝』０。』‘、一耳０门００ｐｌｌ。５泣三０田比二６二矍三愁）瑾一＿乒－飞干２８一＿川２５２６３月１２７二一￣一２３２０２４叮５２６、２５￣ 、、＼一Ｚｄ￣一２〕一 三＿一超乡２Ｊ２５一一２４一２〕一一２２一一２４＿一夕弓 着礴纬鑫，１任一＿１日Ｊ 一叶一分￣，一．井盆匕盔二４叮丁男夕０１９一＿＿＿一１９２０／ １９一一－一１９仑０３４勺ＣａＣ价｝ 一０一（一、厂１９自Ｃ：１１ｎｇｏｏＩＴｏ１１０｝Ｊｌｌｌ、ｅ甘ｅａｕｎ匕ｎｌ从１１ｌｌｔｈｅＦ亡Ｏｎ仁口门１己竺１１扒ｄＣＪＯ‘划二０飞ｒ二ｌｉｔｏｌｌｌ］１！］１］ｔ盆Ｊｌ引ａ此司一ＭＩ钢铁第３５卷月口一一３Ｄ卜〔任ｄｄ）一０ 乃 一｝０卜 加巧了５ｅｓ ｓｏ ３５ ＇ Ｗ１０５Ｇ， Ｃｕｌｅｂｍ ＠ａ５ ｌｆＭ ｝ｔｅ （Ｎｍ＂ｆｈｆ）Ｆｉｇ． ７ Ｃｈａｎｇｅｓｏｆ ］Ｏ［ｔｏＴ ａｔ ｔｈｅ ｔｒｅａｔｍｅｎｔｅｎｄ ｗｉｔｈｔ ｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ ｇａｓ ｌｆｏｗ ｒａｔｅ如３５／川洲／，３５／（Ｅ州一三３０／／ｄｄ）谷 ３Ｏ／杯声／ｄｄ 户￣２２５ｒｎｐＰ１ ￣Ｏ ／．之兰 ／２５／习。匕工ＰＰ。，』。ｓｑｏ２０．一．工ｎ 了ａ－．２亡Ｕ／ｆ分，５‘／１５／夕／咭０１０１５ ２０ ２５ ３０３５＇ｃ巧２０ ２５ ３０ ３５ａｓＰｒｅｄｉｃｔｅｄ （ｔｏｔ．［Ｏ］， ｐｐｍ）Ｍｅａｓｕ ｒｅｄ Ｔｏｔ． １０１ （ｐｐｍ）ｉｇ．９ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｅｂｔｗｅｅｎ ｍｅａｓｕｒｅｄ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄＦｔｇ８ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｈｅｔｗ｝ ｍｅａｓｕｒｅｄ ａｎｄ ｃａｌｗｌａｉｏＩＴｏｔ． ［Ｏ１ ａｔ ｔｈｅ ｅｎｄ ｏｆ ＲＲ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ
