文章编号:１００９－２５５２(２０１９)１１－００６２－０５ ＤＯＩ:１０１３２７４/ｊｃｎｋｉｈｄｚｊ２０１９１１０１４
基于ＶＳＧ的微电网二次调频控制策略
李 季ꎬ楚冰清ꎬ余健明
(商洛学院电子信息与电气工程学院ꎬ陕西商洛７２６０００)
摘 要:针对多台虚拟同步发电机(ＶＳＧ)并联运行的微电网系统易受负荷波动影响而产生的频率越限问题ꎬ提出一种基于ＶＳＧ的频率二次控制策略ꎮ首先ꎬ分析ＶＳＧ的控制原理ꎬ并指出一次调频的不足ꎻ其次ꎬ通过将频率偏差引入ＰＩ控制器中ꎬ实现微电网在不需要通讯的条件下的二次频率控制ꎮ同时实现了各并联ＶＳＧ调频功率的均匀分配ꎬ并利用小信号模型分析ＰＩ参数对系统稳定性的影响ꎮ最后ꎬ利用ＭＡＴＬＡＢ/Ｓｉｍｕｌｉｎｋ搭建仿真模型ꎬ验证了所提二次调频控制的有效性ꎮ
关键词:微电网ꎻ虚拟同步机ꎻ一次调频ꎻ二次调频ꎻ稳定性中图分类号:ＴＭ４６４ 文献标识码:Ａ
ＳｅｃｏｎｄａｒｙｆｒｅｑｕｅｎｃｙｍｏｄｕｌａｔｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｂａｓｅｄｏｎＶＳＧ
ｉｎｍｉｃｒｏ￣ｇｒｉｄ
(ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃＩｎｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬＳｈａｎｇｌｕｏＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬ
ＬＩＪｉꎬＣＨＵＢｉｎｇ￣ｑｉｎｇꎬＹＵＪｉａｎ￣ｍｉｎｇ
Ｓｈａｎｇｌｕｏ７２６０００ꎬＳｈａａｎｘｉＰｒｏｖｉｎｃｅꎬＣｈｉｎａ)
Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＡｆｒｅｑｕｅｎｃｙｒｅｖｅｒｓａｌｃｏｎｔｒｏｌｂａｓｅｄｏｎＶＳＧｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄｆｏｒｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｔｈａｔｔｈｅｍｉｃｒｏ￣ｇｒｉｄｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆＶＳＧｉｓａｎａｌｙｚｅｄꎬａｎｄｔｈｅｓｈｏｒｔａｇｅｏｆｆｒｅｑｕｅｎｃｙｍｏｄｕｌａｔｉｏｎｉｓｐｏｉｎｔｅｄｏｕｔ.Ｓｅｃ￣ｏｎｄｌｙꎬｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｒｙｆｒｅｑｕｅｎｃｙｃｏｎｔｒｏｌｏｆｔｈｅｍｉｃｒｏ￣ｇｒｉｄｗｉｔｈｏｕｔｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｉｓｒｅａｌｉｚｅｄｂｙｉｎｔｒｏｄｕｃｉｎｇｔｈｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｄｅｖｉａｔｉｏｎｉｎｔｏｔｈｅＰＩｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｔｏｒｅａｌｉｚｅｔｈｅｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈｎｏｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｉｎｆｒｅｑｕｅｎｃｙｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ.ｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｎｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｓｙｓｔｅｍ.ＦｉｎａｌｌｙꎬｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｉｓｂｕｉｌｔｂｙＭＡＴＬＡＢ/Ｓｉｍｕｌｉｎｋ.Ｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｖｅｒｉｆｉｅｓｔｈｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓｏｆｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｑｕａｄｒａｔｉｃｆｒｅｑｕｅｎｃｙｍｏｄｕｌａｔｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌ.ｑｕｅｎｃｙｍｏｄｕｌａｔｉｏｎꎻｓｔａｂｉｌｉｔｙ
Ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅꎬｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｑｕａｄｒａｔｉｃｆｒｅｑｕｅｎｃｙｍｏｄｕｌａｔｉｏｎｃａｎｒｅａｌｉｚｅｔｈｅｕｎｉｆｏｒｍｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｔｈｅ
ｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈｍｕｌｔｉｐｌｅＶＳＧｓｏｐｅｒａｔｉｎｇｉｎｐａｒａｌｌｅｌｉｓｓｕｓｃｅｐｔｉｂｌｅｔｏｌｏａｄｆｌｕｃｔｕａｔｉｏｎｓ.Ｆｉｒｓｔｌｙꎬｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌ
ｐａｒａｌｌｅｌＶＳＧｆｒｅｑｕｅｎｃｙｍｏｄｕｌａｔｉｏｎｐｏｗｅｒ.ＴｈｅｓｍａｌｌｓｉｇｎａｌｍｏｄｅｌｉｓｕｓｅｄｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆＰＩＫｅｙｗｏｒｄｓ:ｍｉｃｒｏ￣ｇｒｉｄꎻｖｉｒｔｕａｌｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒꎻｐｒｉｍａｃｙｆｒｅｑｕｅｎｃｙｃｏｎｔｒｏｌꎻｓｅｃｏｎｄａｒｙｆｒｅ￣
０ 引言
究ꎮ文献[４－５]将同步机惯量、调频及调压特性引入逆变器控制中ꎬ具有与发电机相似的外特性ꎮ文献[６]将频率变化进行区域划分ꎬ重新确定给定功率以减小频率偏差ꎬ但增加了控制难度ꎮ文献[７]
收稿日期:２０１９－０６－２１
基金项目:商洛学院教育教学改革研究项目(１９ｊｙｊｘ１０４)ꎻ陕西省社
科界２０１８重大理论与现实问题研究项目(２０１８Ｚ８７)
作者简介:李季(１９８９－)ꎬ女ꎬ硕士ꎬ讲师ꎬ研究方向为电力系统分
析与优化运行ꎮ
由分布式电源等构成的微电网能够改善分布式
发电系统波动情况ꎬ提高运行的经济性ꎬ因而受到广泛的关注[１－２]ꎮ
大多数分布式电源通过电力电子设备接入微电
网ꎬ使得系统惯量降低甚至出现零惯量系统[３]ꎬ不利于微电网的稳定运行ꎮ虚拟同步发电机(Ｖｉｒｔｕａｌ—６２—
ＳｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓＧｅｎｅｒａｔｏｒꎬＶＳＧ)控制技术得到了广泛研
提出一种无须通讯的二次调频控制策略ꎬ通过在功频控制中引入二次调频控制器实现频率的无差控制ꎬ但由于改造了转子方程ꎬ并未对ＰＩ参数对系统稳定性影响进行分析ꎮ
本文对多ＶＳＧ并联组成的微电网二次调频进行分析ꎮ首先介绍ＶＳＧ控制原理及一次调频的不足ꎬ然后通过在ＶＳＧ频率偏差调节过程中引入ＰＩ控制ꎬ实现稳态频率无静差ꎬ在此基础上对ＶＳＧ并联运行情况进行稳定性分析ꎮ最后利用仿真验证了所提控制策略的有效性ꎮ
式(３)中可以看出ꎬ虽然一次调频可以减小负荷波动带来的频率偏差ꎬ但并不能完全消除ꎬ属于有差调０５Ｈｚ)ꎬ不能够满足系统运行要求ꎬ为保证微电网１.２ ＶＳＧ电压控制
正常运行ꎬ必须要进行二次调频控制ꎮ
节ꎮ当频率偏差超过规定值时(±０.２Ｈｚ或者±
借鉴发电机励磁调压特性实现ＶＳＧ的输出电
压控制ꎬ如图３所示为ＶＳＧ无功－电压控制框图ꎮＶＳＧ电压控制方程为[１０]:
Ｅ＝
ω
[Ｑ－Ｑ＋ＤＱ(ｕｎ－ｕｇ)]Ｋｓｒｅｆ
(４)
１ 虚拟同步发电机原理
图１为包含两台ＶＳＧ控制的逆变器构成的微
电网结构图ꎮ其中Ｕｄｃ为逆变器直流侧母线电压ꎬＬｓ为ＶＳＧ等效定子电抗ꎬＣｆ为滤波电容ꎬＺｌｉｎｅ为输电传输线电抗ｄꎮＶＳＧ的机械方程和电磁方程为[８]Ｊ
:
ｄω
ｔ
＝Ｔｍ－Ｔｅ－ＤｐΔω(１)Ｌｄｄｉ
ａｂｃｔ＝ｅａｂｃ－ｕａｂｃ－Ｒｉａｂｃ
(２)
图１ 微电网结构图
１.１ ＶＳＧＶＳＧ的频率控制通过转子运动方程来实现频率控制
中将阻尼系数作为调差系数ꎬ以滤波电感等效为定ꎬ其
子电抗ꎬ控制结构简单ꎬ如图２所示为有功－频率控制框图ꎮ
图２ 有功－频率控制框图
由式(１)可得:
Ｐω０－ω＝－
１
ＶＳＧｒｅｆ－频率控制是通过转子运动方程实现ＰＪω０ｓ＋Ｄｐω０
(３)
过阻尼系数即可模拟发电机的一次调频[９]ꎬꎮ并通
从
图３ 无功－电压控制框图
图中Ｑｕｒｅｆ、Ｑ分别为给定无功和ＶＳＧ输出无功ꎻ
ｎ、ｕ分别为给定电压和输出电压为无功电压调节系数ꎮꎻ与ＤＱ为无功电压下垂系数ꎬＫＶＳＧ频率调节
相似ꎬＶＳＧ电压调节利用了无功－电压下垂特性ꎬ
２ 通过模拟励磁调压来保证ＶＳＧ输出电压稳定ꎮ
２.１ ＶＳＧ二次调频控制
根据前文分析可知单ＶＳＧ二次调频原理
ꎬＶＳＧ具有一次调频特性ꎬ
当负载波动较小时ＶＳＧ可以满足输出频率要求ꎬ但
当负载波动较大导致系统频率越限时ꎬ将影响到微电网整体的运行ꎬ所以有必要进行而二调频控制ꎮ
引起微电网频率波动较大的情况可以分为两种ꎬ一种是由于二类负荷突增ꎬ另一种是由于发电机出力４突然减小ꎮ本文主要针对第一种情况进行分析ꎬ如图
图中系统稳定运行时于所示为由于二类负荷增加微电网二次调频过程Ｏ点ꎬ二类负荷突然增加导致ꎮ系统有功功率缺额ꎬ由于一次调频作用ꎬ系统频率下降至ω′ꎬ且低于频率下限ω点ꎮ当二次调频作用时系统增发有功ｍｉｎꎬ系统此时运行在ꎬ频率增加运行Ｏ′于Ｏ″点ꎬ若增大功率能够完全抵消增加的功率ꎬ系统频率则可以恢复到额定频率ꎮ
借鉴电力系统二次调频ꎬ若能使ＶＳＧ功率变化
量完全补偿增加的负荷ꎬ则可以实现频率的无差调节ꎮ因此通过在ＶＳＧ频率调节中将频率偏差量引入ＰＩ控制ꎬ稳态时系统频率即可恢复到额定状态ꎮ那么式(３)则变为:
—６３—
图４微电网二次调频
式中ꎬｋｐ、ｋｉ为ＰＩ控制器的比例和积分系数ꎮ
ω０－ωｓ
＝－２
Ｐｒｅｆ－ＰＪω０ｓ＋Ｄｐω０ｋｐｓ＋ｋｉ
(５)
与发电机组二次调频不同的是ꎬＶＳＧ通过调节
频率偏差量来弥补系统缺额ꎬ而发电机组则是通过Ｊｉ、Ｐｒｅｆｉ、Ｐｉ分别表示各个ＶＳＧ的量ꎬΔＰｉ表示经ＰＩ调
节器输出的功率增量ꎮ根据式(３)可以确定稳态运行时系统频率偏差为:
Ｐ＋ΔＰｉ－Ｐｉ
ω－ω０＝ｒｅｆｉꎬｉ＝１ꎬ２ꎬꎬｎ(７)
Ｄｐｉ
并联运行时ꎬ系统功频特性满足:Ｐｒｅｆ１＋ΔＰ１－Ｐ１Ｐ＋ΔＰ２－Ｐ２
＝ｒｅｆ２
Ｄｐ１Ｄｐ２
Ｐ＋ΔＰｎ－Ｐｎ
＝ｒｅｆｎ(８)
Ｄｐｎ
与一次调频相似ꎬ由于Ｄｐｉ充当了一次调频系数ꎬ并联运行时ꎬ根据Ｄｐｉ的不同即可实现ＶＳＧ按自控制调频器来给变频率特性ꎬ如图５所示为发电机组的二次调频过程ꎮ
图５ 发电机组二次调频
ΔＰ发电机组进行二次调频时ꎬ由发电机增发功率
Ｇｏ弥补系统增加负荷ΔＰＬｏ特性平行上移为Ｐ′ꎬ在调频器作用下频率Ｇ二次调频对应方程为ꎬ:
对应稳态运行点为Ｏ″ꎬ系统Δｆ＝－
ΔＰＫＬｏ－ΔＰＧｏ
Ｇ＋ＫＬ
(６)
式中ꎬＫＧ率ꎬ而在、ＶＳＧＫＬ分别表示发电机和负荷的单位调节功控制中ꎬＶＳＧ增发功率由频率偏差量决定ꎬ在ＰＩ控制器作用下ꎬ调节Δｆ使ΔＰＧｏ即可实现ＶＳＧ频率的无差调节ꎮ
＝ΔＰＬｏꎬ２.２ 通过多ＶＳＧ２.１并联二次调频
节分析可知ꎬ单台逆变器通过对频率
偏差的ＰＩ控制ꎬ即可实现ＶＳＧ频率的二次调整ꎬ但在微电网中若仅仅让系统内部分机组承担负荷的增加量ꎬ可能造成某台ＶＳＧ的过载ꎬ不利于系统整体运行ꎮ为此在考虑各机组不需要通信的条件下ꎬ若能使所有ＶＳＧ均能按照自身容量大小进行二次调频则必然能够提高系统运行性能ꎮ假设微电网系统中有ｎ台ＶＳＧ并联运行ꎬＤＰｉ—６４—
、
身额定功率的比例关系分摊负荷ꎮ二次调频中为了能够使ＶＳＧ按各自功率分摊负荷ꎬ各ＶＳＧ输出需满足:
ＰＤｒｅｆ１ｐ１＝ＰＤｒｅｆ２ｐ２＝Ｐ
Ｄｒｅｆｎｐｎ(９)按照Ｄｐｉ的设定方法:
Ｄｐｉ＝ｆ％Ｐ％ωＰ２ｎｉ
ｎ
(１０)
式(１０)中ｆ％、Ｐ％为频率和功率变化百分比ꎬ根据式(１０)可知ꎬＤｐｉ参数的选择满足式(９)ꎬ这样就很容易使各个ＶＳＧ根据自身容量大小参与系统二次调频ꎮ带有二次调频作用的ＶＳＧ有功－频率控制框图如图６所示ꎮ
图６ 带有二次调频功能的ＶＳＧ有功－频率控制框图
按照上述控制策略ꎬ一方面可以实现ＶＳＧ频率二次调节ꎬ确保微电网系统频率不越限ꎮ另一方面对于对机并联系统ꎬ在调频系数Ｄｐｉ的约束下可以使各机组在二次调频时能够按照自身容量分摊负荷２.３ ꎮ由于二次调频的加入改变了ＰＩ参数对ＶＳＧ输出特性的影响
ＶＳＧ的控制方程ꎬ借鉴电力系统发电机小信号分析法ꎬ如图７所示为具有二次调频的ＶＳＧ小信号稳定分析模型ꎮ通过小信号分析模型ꎬ不难得到有功功率输入、输出特性的传递函数:
Ｇｉ(ｓ)＝ＰＰｉ
ｒｅｆｉ((ｓ)
ｓ)
＝ｓ２
＋(ｋ/ＪＳｅｉ/Ｊｉω２０
ｐＤｐｉｉ)ｓ＋(Ｓｅｉ＋ω０ｋｉＤｐｉ)/Ｊｉω２(１１)
０
式中ꎬＳｅｉ表示微电网中一台ＶＳＧ同步功率的有名值:
Ｓｅ＝∂Ｐ
∂δ
δ＝δｓｕ＝ｕｓ
３ 仿真分析
＝
ｕｓｕ
ｓｉｎ(α－δ)Ｚ
式中ꎬｕｓ、δｓ为系统稳定运行的平衡点ꎬ在网络拓扑确定的情况下ꎬ其值为常数ꎮ
δ＝δｓｕ＝ｕｓ
(１２)
ＭＡＴＬＡＢ/Ｓｉｍｕｌｉｎｋ搭建如图１所示的低压微电网仿真模型ꎮ部分仿真参数如表１所示ꎮ
表１ ＶＳＧ仿真参数
系统参数数值系统参数数值为了验证所提二次调频控制策略的有效性ꎬ在
图７ ＶＳＧ小信号模型
由式(１１)可见ꎬ具有二次调频功能的ＶＳＧ的输入输出响应依然是一个典型的二阶系统ꎬ所以ＰＩ的加入并没有改变ＶＳＧ输出功率响应的系统类型ꎮ８为了直观的反应给出了不同ＰＩ参数下ＰＩ参数对系统动态性能的影响ＶＳＧ输出功率响应结果ꎮꎬ其图１０.中转动惯量１３２ꎮ
Ｊ和阻尼系数Ｄｐ分别为０.２０３ｋｇｍ２、
图８ 不同ＰＩ参数下ＶＳＧ的输出响应
根据图８的响应曲线可以发现ꎬＰＩ控制器的加入会对ＶＳＧ的动态性能造成影响ꎮ其中积分系数ｋｉ的存在为系统提供了缺额功率ꎬ但同时也会使功率响应超调量增大ꎻ比例系数ｋｐ影响相对较小ꎬ由图８(ｂ)可知ꎬｋｐ会影响到系统的响应速度ꎬ同时也可以改善系统阻尼ꎬ降低系统震荡的风险ꎬ所以在选择ＰＩ参数要综合考虑上述因素ꎮ
Ｌｓ/ｍＨｐ１Ｃ１０.ｆω/μＦ３１４.１０４ＤＤｐ２５.０６６１３２０Ｊ/(ｒａｄ/ｓ)０.３ｋｐ１、２１１Ｊ１/ｋｇｍ２２/ｋｇｍ２０.２０３１０２ｋｉｋ２ｉ２４３.１ 第一类负荷在电力系统最为常见第一类负荷波动时ＶＳＧ输出特性仿真验证
ꎬ相对于第二
类负荷其变动幅度较小ꎬ周期短ꎬ具有很大的偶然性ꎮ由于加入的二次调频并没有针对性ꎬ也会对一类负荷的波动产生影响ꎮ
设置仿真工况为:在１ｓ到２ｓ间系统接入波动负荷ꎬ负荷波动大小为额定功率的１０％ꎬ波动频率为０.１ｓꎬ如图９所示为一、二次调频时ＶＳＧ输出频率对比曲线ꎮ图１０为一、二次调频时ＶＳＧ输出功率对比曲线ꎮ
图９ ＶＳＧ输出频率曲线
图１０ ＶＳＧ输出功率曲线
从图９中可以看出ꎬ与一次调频相比ꎬ二次调频对系统输出频率有较大影响ꎬ频率偏差在ＰＩ控制器作用下消除ꎬ系统频率频率响应得到改善ꎮ从图１０中可以发现ꎬ一、二调频作用时ＶＳＧ输出功率曲线几乎重合ꎬ可见二次调频不会对第一类负荷扰动下
—６５—
３.２ 第二类负荷波动时ＶＳＧ输出特性仿真验证
ＶＳＧ的输出功率产生较大影响ꎮ
４ 结束语
和结论如下:
本文通过对虚拟同步发电机控制的有功－频率
电力系统中ꎬ第二类负荷变动幅度较大ꎬ周期较
环节的改进ꎬ实现了微电网的二次调频ꎮ主要工作
①对ＶＳＧ的一次调频特性进行了分析ꎬ指出一
长ꎬ对电力系统运行影响较大ꎮ为了验证二次调频控制的有效性ꎬ设置仿真工况为:初始时刻负载功率为１２ｋＷꎬ１ｓ时突增负载１０ｋＷꎬ３ｓ时负荷切除ꎬ５ｓ仿真结束ꎮ对比一、二次调频作用下ꎬ微电网输出频率及各机组出力情况ꎬ如图１１所示ꎮ
次调频的不足ꎬ并通过在一次调频有功－频率环节引入频率偏差的ＰＩ控制实现微电网的二次调频控制ꎻ
②建立二次调频控制下系统小信号模型ꎬ分析③在仿真平台上搭建微电网仿真模型ꎬ验证了ＰＩ控制参数对系统的影响ꎻ图１１ ＶＳＧ一、二次调频输出特性对比
从图１１中(ａ)中可以看出ꎬ二次调频作用下ꎬ系统具有较好的频率响应ꎬ且在稳态时能够保证频率的无差调节ꎬ但同时注意到当负荷切除时ꎬ系统频率有较大超调ꎮ对比图１１的(ｂ)和(ｃ)可以发现ꎬ在下垂机制控制下ꎬ无论是一次调频还是二次调频都能够实现负荷的平均分配ꎬ且二次调频可以通过频率偏差增加ＶＳＧ出力ꎬ以满足负荷增加下微电网的稳定运行ꎮ
—６６—
所提控制策略的有效性ꎮ
文中通过对频率偏差的ＰＩ控制实现了二次调频ＶＳＧꎬ但通过仿真分析可以发现负荷是时出现频率超调的频率的无差调节ꎬꎬ虽然ＰＩ控制实现了ꎬ但同时也会使系统在切除这将不利于系统运行ꎮ针对ＰＩ控制所存在的问题将在后续文章中给出解决办法ꎮ参考文献:
[１]李蕊价方法.基于不同商业运营模式的分布式电源[Ｊ].电网技术ꎬ２０１７ꎬ４１(６):１７４８－１７５８./微电网综合效益评
[２]电力系统自动化郑天文ꎬ陈来军ꎬꎬ２０１５ꎬ３９(２１):１６５陈天一ꎬ等.虚拟同步发电机技术及展望－１７５.
[Ｊ].[３]曾正器研究综述ꎬ赵荣祥[Ｊ].ꎬ汤胜清中国电机工程学报ꎬ等.可再生能源分散接入用先进并网逆变
ꎬ２０１３ꎬ３３(２４):１－１２ꎬ２１.[４]Ｚｈｏｎｇｇｅｎｅｒａｔｏｒｓ[Ｊ].ＱꎬＷｅｉｓｓＩＥＥＥＧ.Ｓｙｎｃｈｒｏｎｖｅｒｔｅｒｓ:ｉｎｖｅｒｔｅｒｓＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＩｎｄｕｓｔｒｉａｌｔｈａｔＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓꎬ２０１１ꎬ５８ｍｉｍｉｃｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ
[５](４):１２５９张玉治控制策略ꎬ张辉－１２６８.
[Ｊ].ꎬ贺大为电工技术学报ꎬ等.具有同步发电机特性的微电网逆变器
ꎬ２０１４ꎬ２９(７):２６１－２６８.
[６]梁英略及特性分析ꎬ盛万兴ꎬ钟庆昌[Ｊ].中国电机工程学报ꎬ等.基于同步逆变器的微电网二次调频策
ꎬ２０１７ꎬ３７(２):３９１－４０２.[７]策略涂春鸣[Ｊ].ꎬ杨义电工技术学报ꎬ兰征ꎬ等.含多虚拟同步发电机的微电网二次调频ꎬ２０１８ꎬ３３(１０):２１８６－２１９５.[８]略杨向真[Ｊ].电网技术ꎬ苏建徽ꎬꎬ２０１０ꎬ３４(１):１６４丁明ꎬ等.微电网孤－１６８.
岛运行时的频率控制策[９]郑永伟略[Ｊ].ꎬ电力系统自动化陈民铀ꎬ李闯ꎬ等ꎬ２０１３ꎬ３７(７):６.自适应调节下垂系数的微电网控制策
－１１.[１０]略孙孝峰[Ｊ].ꎬ电网技术杨雅麟ꎬꎬ２０１４ꎬ３８(９):２３８６赵巍ꎬ等.微电网逆变器自适应下垂控制策
－２３９１.
责任编辑:张培
