梁侧模板400x1100边梁计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 KL400x1100，标高混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 11.19m 新浇混凝土梁计算跨度(m) 12 400×1100 二、荷载组合
《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》GB50666-2011 结构重要性系数 新浇混凝土初凝时间t0(h) 塌落度修正系数β 混凝土浇筑速度V(m/h) 1 4 0.9 2 1.1 min{0.28γct0βv1/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 可变组合系数 0.9 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2梁下挂侧模G4k ，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×221/2，24×1.1}＝min{34.213，26.4}＝26.4kN/m 2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×26.4+1.4×0.9×2]＝34.596kN/m2
下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝26.4 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式 主梁合并根数 结构表面的要求 水平向布置 2 结构表面外露 主梁间距(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 600 300 600
楼板厚度(mm) 梁下挂侧模高度(mm) 小梁道数(下挂) 梁左侧 0 1100 5 梁右侧 180 920 4
左侧支撑表：
第i道支撑 1 2 3 距梁底距离(mm) 150 500 850 支撑形式 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 右侧支撑表：
第i道支撑 1 2 3 距梁底距离(mm) 150 500 850 支撑形式 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22复合木纤维板 15 9500 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 215 1.4 1、左下挂侧模
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×34.596＝34.596kN/m
q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×26.4×1＝32.076kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×32.076×0.2752+0.121×2.52×0.2752＝0.283kN·m
σ＝Mmax/W＝0.283×106/37500＝7.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×26.4＝26.4kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×26.4×2754/(100×9500×281250)＝0.357mm≤275/400=0.688mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
R左下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×32.076×0.275+1.223×2.52×0.275＝10.93kN 正常使用极限状态
R'左下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.275×26.4＝8.298kN 2、右下挂侧模
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×34.596＝34.596kN/m
q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×26.4×1＝32.076kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×32.076×0.3072+0.117×2.52×0.3072＝0.329kN·m
σ＝Mmax/W＝0.329×106/37500＝8.784N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×26.4＝26.4kN/m
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×26.4×306.6674/(100×9500×281250)＝0.592mm≤306.667/400=0.767mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
R右下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×32.076×0.307+1.2×2.52×0.307＝11.748kN
正常使用极限状态
R'右下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.307×26.4＝8.906kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432300 方木 9350 54 243 小梁计算方式 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 22三等跨连续梁 40×90 1.782 15.444 1、左下挂侧模 计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝10.93kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×10.93×0.62，0.5×10.93×0.32]=0.492kN·m
σ＝Mmax/W＝0.492×106/54000＝9.108N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×10.93×0.6，10.93×0.3]=3.935kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.935×1000/(2×40×90)＝1.639N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝8.298kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.298×6004/(100×9350×2430000)＝0.32mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=8.298×3004/(8×9350×2430000)=0.37mm≤300/400=0.75mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态
R左下挂max＝max[1.1×10.93×0.6，0.4×10.93×0.6+10.93×0.3]＝7.214kN 正常使用极限状态
R'左下挂max＝max[1.1×8.298×0.6，0.4×8.298×0.6+8.298×0.3]＝5.477kN 2、右下挂侧模 计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝11.748kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×11.748×0.62，0.5×11.748×0.32]=0.529kN·m
σ＝Mmax/W＝0.529×106/54000＝9.79N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×11.748×0.6，11.748×0.3]=4.229kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.229×1000/(2×40×90)＝1.762N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝8.906kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.906×6004/(100×9350×2430000)＝0.344mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=8.906×3004/(8×9350×2430000)=0.397mm≤300/400=0.75mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态
R右下挂max＝max[1.1×11.748×0.6，0.4×11.748×0.6+11.748×0.3]＝7.753kN 正常使用极限状态
R'右下挂max＝max[1.1×8.906×0.6，0.4×8.906×0.6+8.906×0.3]＝5.878kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322钢管 Φ48×2.7 206000 120 4.12 主梁截面类型(mm) 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁受力不均匀系数 42Φ48×2.7 2 205 9. 0.6 1、左下挂侧模
因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.495kN，R2＝4.328kN，R3＝3.555kN，R4＝4.328kN，R5＝1.495kN
正常使用极限状态：R'1＝1.13kN，R'2＝3.286kN，R'3＝2.668kN，R'4＝3.286kN，R'5＝1.13kN 计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.374×106/4120=90.716N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×5.408×1000/384＝28.168N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.476mm≤350/400＝0.875 mm 满足要求！
4、最大支座反力计算
R左下挂max＝6.903/0.6=11.506kN 2、右下挂侧模
因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.696kN，R2＝4.652kN，R3＝4.652kN，R4＝1.696kN
正常使用极限状态：R'1＝1.282kN，R'2＝3.527kN，R'3＝3.527kN，R'4＝1.282kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.254×106/4120=61.748N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×3.382×1000/384＝17.617N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.088mm≤350/400＝0.875 mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 R右下挂max＝5.317/0.6=8.861kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[11.506，8.861]＝10.93kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
